H13, perbandingan jenama nasional adalah seperti berikut.
1.china:4Cr5MoSiV1,
2.Amerika:h13
3.Bahasa Jepun:skd11.
komponen kimia:
C:{{0}}.32-0.45,Si:0.80-1.20,Mn:0.{ {7}}.50,Cr:4.75-5.50,Mo:1.10-1.75,V:0.80-1.20,PS Kurang daripada atau sama dengan 0.030 .
Proses rawatan haba konvensional keluli H13.
Struktur keluli H13 selepas penempaan diikat dan biasanya mengandungi karbida primer kasar, dan terdapat tegasan dalaman yang besar dalam struktur bahagian selepas penempaan, yang mempunyai kesan buruk pada pemprosesan, perkhidmatan dan hayat perkhidmatan die berikutnya. Untuk menambah baik struktur mikro dan sifat komprehensif keluli H13, rawatan haba yang betul perlu dijalankan selepas penempaan untuk memperbaiki sifat komprehensif acuan.
Proses rawatan haba konvensional keluli H13 terutamanya termasuk rawatan haba awal, pelindapkejutan dan pembajaan
Proses rawatan haba penyediaan keluli H13 terutamanya penyepuhlindapan atau penormalan, dengan satu pemanasan awal dan pemanasan berganda. Proses rawatan haba penyediaan dan masa prapemanasan terutamanya bergantung pada saiz keluli dan kerumitan acuan, seperti penyepuhlindapan pelega tekanan ditambah penyepuhlindapan nodulisasi, penyepuhlindapan nodulisasi penormalan, penyepuhlindapan nodul peringkat dua, dsb. Tujuan utamanya ialah: ( 1) untuk memperbaiki struktur reben keluli selepas penempaan, menghapuskan karbida rangkaian, dan menyediakan organisasi untuk struktur nodulisasi dan rawatan haba seterusnya; ② Elakkan kelajuan pemanasan yang lebih pantas yang menyebabkan perbezaan suhu antara bahagian dalam dan luar keluli menjadi terlalu besar, mengakibatkan tekanan dalaman yang lebih besar, yang menyebabkan ubah bentuk yang serius atau membawa kepada keretakan pelindapkejutan yang seterusnya.
Kandungan karbon keluli H13 ialah 0.35 peratus ~ 0.45 peratus , mengandungi kira-kira 8 peratus unsur mengaloi, menyebabkan titik eutektoid aloi beralih ke kiri, tergolong dalam keluli hypereutectoid. Sebelum pelindapkejutan, untuk menghapuskan karbida rangkaian, keluli hypereutectoid selalunya penyepuhlindapan spheroid berhampiran suhu Ac1nya, atau penyepuhlindapan tidak lengkap antara suhu Ac1 dan Ac3. H13 keluli pra-panas suhu penyepuhlindapan biasanya dipilih 600 ~ 650 darjah, spheroidizing suhu penyepuhlindapan 800 ~ 850 darjah. Suhu prapemanasan yang lebih rendah pada peringkat pertama boleh secara berkesan menghilangkan tekanan yang disebabkan oleh pemprosesan awal bahan kerja, mengelakkan herotan serius bahan kerja yang disebabkan oleh pemanasan berikutnya, dan kemudian menyebabkan keretakan; Ia juga boleh mempercepatkan kelajuan pemanasan penghabluran semula perubahan fasa bahan kerja, memendekkan masa untuk keseragaman suhu dalaman dan luaran bahan kerja besar yang tebal, dan menjadikan pengedaran bijirin austenit lebih seragam dan halus pada bahagian besar, sekali gus meningkatkan prestasi selepas haba keseluruhan. Walau bagaimanapun, suhu yang terlalu tinggi boleh menyebabkan pertumbuhan bijian atau sferoidisasi aglomerasi karbida semasa pembajaan berikutnya, sekali gus meningkatkan kerapuhan bahan kerja. Pada peringkat kedua, suhu prapemanasan yang lebih tinggi boleh memendakan sejumlah besar karbida dan bersfera dalam bahagian, dan tahap penyebaran karbida halus lebih tinggi dalam proses ini, dan tekanan haba dan pertumbuhan bijirin yang disebabkan oleh suhu terlalu tinggi boleh dielakkan.
Keputusan "penempaan tambah penyepuhlindapan spheroidizing ditambah penormalan" dan "penempaan tambah penyepuhlindapan spheroidizing" pada keluli H13 menunjukkan bahawa penyepuhlindapan normalizing dan spheroidizing selepas penempaan boleh memperbaiki morfologi dan pengedaran pemendakan karbida dalam austenit, dan kemudian menjejaskan sifat mekanikal.
Selepas penyepuhlindapan konvensional (840 ~ 890) darjah ×(2 ~ 4) h dan penyepuhlindapan spheroidisasi isoterma (840 ~ 890) darjah ×(2 ~ 4) h, penempaan keluli H13 disejukkan kepada 710 ~ 740 darjah selama 3 ~ 4 jam, dan kemudian disejukkan hingga 500 darjah untuk penyejukan udara, dan kemudian blok ujian dipadamkan dan dibaja dua kali. Keputusan menunjukkan bahawa: Selepas penyepuhlindapan sferoidisasi isoterma, pearlit sfera dan struktur karbida berbutir tersebar boleh diperolehi di dalam keluli H13, dan pemanasan semula selepas penyepuhlindapan sferoidisasi juga boleh meningkatkan tahap penyebaran karbida, menyediakan teras untuk transformasi struktur mikro selepas pelindapkejutan.
2.2 Pelindapkejutan
2.2.1 Proses pelindapkejutan konvensional
Melalui penyelesaian pepejal pelbagai unsur pengaloian, struktur yang dipadamkan mengandungi sejumlah besar martensit yang dipadamkan dan sisa austenit, yang boleh meningkatkan keliatan dan rintangan haus keluli H13 dengan ketara, jadi keluli H13 secara amnya perlu dipadamkan. Masa memegang penyelesaian biasanya ditentukan oleh saiz keluli H13 dan kerumitan acuan, biasanya 0.25 ~ 0.45 min/mm. Suhu larutan biasanya 1000-1100 darjah, yang ditentukan terutamanya oleh takat lebur fasa dalam matriks. Kajian telah menunjukkan bahawa apabila suhu melebihi 1100 darjah, suhu yang lebih tinggi menyediakan tenaga pengaktifan pertumbuhan yang mencukupi untuk tisu, dan butiran austenit akan menjadi kasar dengan jelas, dan juga terlalu terbakar. Suhu pelindapkejutan biasanya dipilih dari 1000 hingga 1080 darjah. Apabila suhu pelindapkejutan tinggi, kandungan karbon dan unsur mengaloi dalam martensit meningkat, atom karbon sutepu larut dalam martensit dalam bentuk interstisial, mengakibatkan herotan kekisi yang kuat, mengakibatkan peningkatan tenaga herotan, atom karbon dan keterjeratan kehelan, yang memainkan peranan penting dalam mengukuhkan larutan pepejal martensit, dan kekerasan lebih tinggi selepas pelindapkejutan. Di samping itu, apabila suhu pelindapkejutan lebih tinggi, kandungan sisa austenit dalam struktur dipadamkan meningkat, dan sisa austenit diagihkan di antara martensit lath untuk mengelakkan penyebaran retak dan meningkatkan keliatan hentaman. Oleh itu, untuk mendapatkan kekerasan merah yang lebih tinggi selepas pemanasan, suhu pelindapkejutan biasanya dipilih sebagai suhu had atas; Untuk mendapatkan keliatan yang lebih baik, suhu had yang lebih rendah digunakan semasa pelindapkejutan.
Keluli H13 dipanaskan pada 650 darjah dan 850 darjah selama 30 minit, dan pegangan austenit pada 1020 ~ 1080 darjah selama 5 ~ 7 minit, dan kemudian pelindapkejutan minyak. Keputusan menunjukkan bahawa kekerasan keluli H13 meningkat dahulu dan kemudian menurun dengan peningkatan suhu pelindapkejutan, dan kekerasan mencapai tertinggi pada 1050 darjah, mencapai 53 HRC. Selepas prapemanasan pada 550 darjah dan 800 darjah, keluli H13 dipadamkan pada 1030 darjah, 1070 darjah dan 1100 darjah masing-masing. Selepas memegang, penyejukan dan pembajaan minyak pada 600 darjah dilakukan. Keputusan menunjukkan bahawa prestasi kelesuan haba keluli H13 pada suhu bilik dan suhu tinggi boleh dipertingkatkan selepas suhu pelindapkejutan dinaikkan.
2.2.2 Proses pelindapkejutan pecahan
Untuk mengurangkan tegasan struktur yang dipadamkan, keluli H13 sering dipadamkan secara berperingkat, iaitu, keluli pertama kali dipadamkan dalam mandi garam di atas suhu Ms, dan keluli dikeluarkan selepas mengekalkan suhu cecair yang dipadamkan selama tempoh masa, dan kemudian disejukkan di udara. Pelindapkejutan pecahan boleh memperoleh kadar penyejukan pelindapkejutan tertentu, mengekalkan struktur aloi dengan keterlarutan pepejal yang tinggi dalam matriks, dan menghalang pemendakan berlebihan karbida antara butiran. Di samping itu, ia mengurangkan tegasan pelindapkejutan yang disebabkan oleh ketidakkonsistenan antara pengecutan sejuk dan panas keluli di dalam dan di luar apabila keluli disejukkan terus ke suhu bilik, dan permukaan dalaman dan luaran bahan kerja boleh menjadi transformasi martensit pada masa yang sama. masa, dan mengurangkan jumlah penjanaan bainit yang lebih rendah, mengurangkan pengecutan pesat saiz bentuk acuan, dan mencegah ubah bentuk dan retak selepas pelindapkejutan.
Pada masa ini, sebagai tambahan kepada relau mandi garam biasa, relau vakum juga digunakan secara meluas dalam proses penyejukan pelindapkejutan. Pelindapkejutan relau vakum merujuk kepada keseluruhan proses pelindapkejutan dalam relau vakum, medium pelindapkejutan (seperti nitrogen ketulenan tinggi) ke dalam relau vakum, dengan mengawal kadar aliran dan suhu gas untuk mengawal kelajuan penyejukan, kecekapan haba yang tinggi, kedua-duanya boleh mencapai pemanasan dan penyejukan yang cepat, tetapi juga boleh mencapai pemanasan perlahan untuk mengurangkan tekanan dalaman bahan kerja, kawalan suhu adalah ketat dan tepat. Selepas pelindapkejutan, permukaan bahan kerja tidak mempunyai kecacatan seperti pengoksidaan, penyahkarbonan dan kemerosotan hidrogen. Dan tahap automasi adalah tinggi, dan ia digunakan secara meluas.
Selain itu, relau zarah aliran juga digunakan untuk pelindapkejutan dan penyejukan dalam pengeluaran. Iaitu, haba dijana oleh gas mudah terbakar dalam peralatan tertentu, dan pertukaran haba dan pemindahan haba dipercepatkan oleh pergerakan berterusan zarah yang mengalir seperti pasir korundum, pasir kuarza dan pasir silikon karbida, untuk melengkapkan proses penyejukan bahan kerja. Seluruh proses kawalan suhu relau, kelajuan pemanasan, pencemaran alam sekitar adalah kecil, bahan kerja tidak akan berlaku penyahkarbonan, pengoksidaan dan fenomena lain, boleh mencapai pelindapkejutan berterusan, pelindapkejutan juga boleh dijalankan secara langsung rawatan biru acuan.
Pelindapkejutan mandian garam satu peringkat, pelindapkejutan mandian garam dua peringkat, pelindapkejutan pecahan vakum dan pelindapkejutan katil terbendalir telah dijalankan pada dadu keluli H13 bersaiz besar, sederhana dan kecil. Kekerasan dan struktur blok ujian di bawah kaedah pelindapkejutan yang berbeza telah dianalisis. Keputusan ujian menunjukkan bahawa: Tahap pertama penyejukan dan masa penahanan pelindapkejutan dua peringkat hendaklah cukup lama untuk memastikan permukaan acuan dan suhu pusat adalah seragam, dan transformasi organisasi tidak akan berlaku semasa proses suhu malar, jadi yang pertama masa penyejukan dan pegangan peringkat boleh dilanjutkan dengan sewajarnya untuk meminimumkan isipadu Baines dalam keluli, dan adalah disyorkan bahawa suhu penyejukan peringkat pertama keluli H13 adalah kira-kira 520 darjah C, dan suhu penyejukan peringkat kedua adalah kira-kira 200 darjah C.
2.3 Pembajaan
Selepas pelindapkejutan, biasanya terdapat tekanan dalaman yang besar di dalam keluli, yang perlu dibaja dengan sewajarnya. Pembajaan boleh mengurangkan tekanan dalaman struktur sebanyak mungkin, menjadikannya cenderung untuk mengimbangi, dan mengelakkan perubahan besar saiz acuan yang disebabkan oleh perubahan struktur berikutnya; Ia juga boleh terus mengubah sisa austenit dalam keluli menjadi struktur martensit, tanpa mengurangkan kekerasan sambil memastikan keliatan.
Proses pembajaan keluli H13 biasanya memilih pembajaan suhu tinggi 500 ~ 650 darjah. Pada suhu ini, pengerasan sekunder keluli H13 biasanya berlaku, dan apabila sisa austenit diubah menjadi martensit, zarah karbida halus dimendakkan dalam martensit terbaja untuk menghasilkan pengerasan sekunder, kekerasan bahan kerja dinaikkan semula ke tahap pelindapkejutan, dan tegasan baki keluli dikurangkan.
Keluli H13 selepas ditempa telah dinodul dan disepuhlindap pada 860 darjah, dipadamkan dan dipegang pada 1030 darjah selama 30 minit selepas penyejukan minyak, dan dibajakan dan dipegang pada 590 darjah selama 2 jam selepas penyejukan minyak. Jenis karbida dalam keluli H13 terbaja telah dianalisis dan pengiraan termodinamik dibuat, dan saiz dan kuantiti karbida di bahagian yang berbeza telah dikira. Keputusan menunjukkan bahawa: Dalam keluli H13 terbaja, karbida MC kaya-V, karbida M2C kaya-Mo (<200 nm) and Cr-rich M23C6 carbide (>200 nm) terutamanya dimendakan, di mana dua yang pertama dimendakan terutamanya pada 1/2R, dan permukaannya paling sedikit.
Oleh kerana sisa austenit belum diubah sepenuhnya selepas pembajaan tunggal, untuk meningkatkan lagi prestasi bahan, pembajaan sekunder sering dilakukan, atau bahkan pembajaan berganda, supaya lebih banyak fasa pengukuhan tersebar yang lebih kecil adalah pemendakan dalam tisu untuk meningkatkan prestasi keseluruhannya.
Teknik rawatan haba lain
Rawatan nitriding dan nitrokarburizing boleh meningkatkan kekuatan keletihan, rintangan haus dan rintangan kakisan keluli mati H13 dengan ketara, dan mempunyai kelebihan kelajuan nitriding yang cepat dan sifat lapisan nitriding yang baik. Ia digunakan secara meluas dalam pengeluaran dan sering digunakan selepas selesai pemprosesan acuan.
Selepas pemanasan awal dua peringkat ditambah 10pelindapkejutan 30 darjah ditambah pembajaan 600 darjah untuk keluli mati H13, dan kemudian pengkarburan gas nitrida 580 darjah × 4.5j, penyejukan minyak, ketebalan lapisan pengkarbonan nitrida adalah kira-kira 0.20mm, dan kekerasan permukaan acuan adalah melebihi 900 HV. Karburasi nitrogen gas adalah bersamaan dengan pembajaan selepas pelindapkejutan dan pemprosesan acuan, dan hayat acuan adalah lebih daripada 2 kali ganda daripada rawatan haba konvensional.
keluli H13 dipadamkan pada 1050 darjah ditambah 560 ~ 600 darjah dua kali rawatan pembajaan, dan kemudian dijalankan 540 ~ 570 darjah ×12 h ion nitriding, penembusan permukaan ketebalan lapisan 0.24mm, lapisan putih kira-kira 10 μm, kekerasan kira-kira 67 HRC, rintangan haus permukaan acuan dan hayat telah bertambah baik.
Sifat komprehensif tinggi keluli H13 boleh diperolehi melalui rawatan haba penyediaan peringkat, penyejukan peringkat selepas pelindapkejutan dan pembajaan berganda.
Dengan perkembangan pesat masyarakat dan inovasi berterusan tahap pembuatan saintifik dan teknologi, permintaan untuk peningkatan prestasi keluli H13 juga meningkat. Bagaimana untuk memainkan prestasi keluli H13 dengan lebih cekap dan meningkatkan tahap rawatan habanya untuk memenuhi keperluan yang semakin meningkat akan menjadi hala tuju penyelidikan berterusan oleh para sarjana. Dalam proses tradisional, lebih selamat dan cekap, tahap automasi yang lebih tinggi, dan kurang pencemaran alam sekitar kaedah pengukuhan rawatan haba akan menjadi lebih prihatin dan dikaji.
Wilayah Sichuan liao fondle special steel trade co., LTD dan boleh memberikan anda pelbagai gred keluli, rawatan haba 1.2344.1.2343, 4140 dan CrMoA4, 4130,1.7225 1.2767.1.2316, 12 l14, M2. M35, M42, T1.